高精度差壓變送器單法蘭壓力壓差傳感器單法蘭單法蘭液位計(jì)雙法蘭晟易科技選型
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安徽晟易科技有限公司

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品牌 晟易
供電電壓 24vdc
量程 -100kpa-20mpa定制
精度 0.075%
電氣接口 m20*1.5
測(cè)量原理 電容式，單晶硅
適用介質(zhì) 液體，氣體，漿體
外殼材質(zhì) 鑄鋁
安裝支架 贈(zèng)送
焊接頭 贈(zèng)送
商品介紹
高精度差壓變送器單法蘭壓力壓差傳感器單法蘭單法蘭液位計(jì)雙法蘭晟易科技選型
通儀差壓式液位變送器主要用于密閉有壓容器的液位測(cè)量。由于容器內(nèi)氣相壓力對(duì)靜壓的壓力有影響，因此只能用差壓計(jì)測(cè)量氣、液兩相之間的差壓值來(lái)得知液位高低。由測(cè)量原理可知，凡是能夠測(cè)量差壓的儀表都可以用于密閉容器液位的測(cè)量。


    (1)零點(diǎn)遷移問(wèn)題
    采用差壓式液位變送器測(cè)量液位時(shí)，由于安裝位置不同，一般情況下均會(huì)存在零點(diǎn)遷移的問(wèn)題，下面分無(wú)遷移、正遷移和負(fù)遷移3種情況進(jìn)行討論。
高精度差壓變送器單法蘭壓力壓差傳感器單法蘭單法蘭液位計(jì)雙法蘭晟易科技選型
    ①無(wú)遷移如圖4—9(a)所示，被測(cè)介質(zhì)黏度較小、無(wú)腐蝕、無(wú)結(jié)晶，并且氣相部分不冷凝，變送器安裝高度與容器下部取壓位置在同一高度。
    將差壓變送器的正、負(fù)壓室分別與容器下部和上部的取壓點(diǎn)pl、p2相連接，如果被測(cè)液體的密度為ρ，則作用于差壓變送器正、負(fù)壓室的差壓為


 當(dāng)液位由H=0變化到液位H=Hmax時(shí)，△p由零變化到差壓△pmax，變送器對(duì)應(yīng)的輸出為4～20mA。假設(shè)對(duì)應(yīng)液位變化所要求的變送器量程△p為5000Pa，則變送器的特性曲線如圖4—10中曲線a所示，稱(chēng)為無(wú)遷移。
   
  ②正遷移  實(shí)際測(cè)量中，變送器的安裝位置有時(shí)低于容器下部的取壓位置，如圖4—9(b)所示，被測(cè)介質(zhì)也是黏度較小、無(wú)腐蝕、無(wú)結(jié)晶，并且氣相部分不冷凝，變送器安裝高度低于測(cè)量下限的距離為h。這時(shí)液位高度H與壓差△p之間的關(guān)系式為
    △p=p1一p2=Hρg+hρg    (4—11)
差壓式液位變送器    由式(4—11)可知，當(dāng)H=0時(shí)，△p= hρg >0，并且為常數(shù)項(xiàng)，作用于變送器使其輸出大于4mA；當(dāng)H=Hmax時(shí)，壓差△p=Hmaxρg+hρg，使變送器輸出大于20mA。這時(shí)可以通過(guò)調(diào)整變送器的零位遷移彈簧，使變送器在H=0、△ρ=hρg時(shí)，其輸出為4mA，變送器的量程仍然為Hmaxρg ；當(dāng)H=Hmax、壓差△p=Hmaxρg+hρg時(shí)，變送器的輸出為20mA，從而實(shí)現(xiàn)了變送器輸出與液位之間的正常對(duì)應(yīng)關(guān)系。
  假設(shè)變送器量程仍然為5000Pa，而hρg=2000Pa，則當(dāng)H=0時(shí)，△p=2000Pa，調(diào)整變送器的零位遷移彈簧，使變送器輸出為4mA；當(dāng)H=Hmax時(shí)，△pmax=5000+2000=。7000Pa，變送器的輸出應(yīng)為20mA。變送器的特性曲線如圖4—10中曲線b所示，由于調(diào)整的壓差△p是大于零(作用于正壓室)的附加靜壓，則稱(chēng)為正遷移。
③負(fù)遷移有些介質(zhì)對(duì)儀表會(huì)產(chǎn)生腐蝕作用，或者氣相部分會(huì)產(chǎn)生冷凝使導(dǎo)管內(nèi)的凝液隨時(shí)間而變。這些情況下，往往采用在正、負(fù)壓室與取壓點(diǎn)之間分別安裝隔離罐或冷凝罐的方法。因此，負(fù)壓側(cè)引壓導(dǎo)管也有一個(gè)附加的靜壓作用于變送器，使得被測(cè)液位H=O時(shí)，壓差不等于零。為了討論方便，僅以某一種安裝情況進(jìn)行討論，如圖4—9(c)所示。變送器安裝高度與容器下部取壓位置處在同一高度，但由于氣相介質(zhì)容易冷凝，而且冷凝液高度隨時(shí)間而變，則可以事先將負(fù)壓導(dǎo)管充滿(mǎn)被測(cè)液體，則此時(shí)液位高度H與壓差△p之間的關(guān)系式為將             △p= Hρg-hρg   (4—12)
    由式(4—12)可知，當(dāng)H=0時(shí)，△p-hpg<0，作用于變送器會(huì)使其輸出小于4mA；當(dāng)H=Hmax時(shí)，壓差△p=Hmaxρg-hpg，使變送器輸出小于20mA。這時(shí)可以通過(guò)調(diào)整變送器的零位遷移彈簧，使變送器在H=O、△p= -hρg <0時(shí)，其輸出為4mA，變送器的量程仍然為Hmax；Pg；當(dāng)H=Hmax；、壓差△p=Hmax；Hmaxρg-hρg時(shí)，變送器的輸出為20mA，從而實(shí)現(xiàn)了變送器輸出與液位之間的正常對(duì)應(yīng)關(guān)系。
    仍假設(shè)變送器的量程為5000Pa，而hpg=-7000Pa，則當(dāng)H=0時(shí)，△p=-7000Pa，調(diào)整變送器的零位遷移彈簧，使變送器輸出為4mA；當(dāng)H=Hmax；時(shí)，△Pmax=5000-7000=-2000Pa，變送器的輸出應(yīng)為20mA。變送器的特性曲線如圖4—10中曲線c所示，由于調(diào)整的壓差△p是小于零(作用于負(fù)壓室)的附加靜壓，則稱(chēng)為負(fù)遷移。
    由上述可知，正、負(fù)遷移的實(shí)質(zhì)是通過(guò)遷移彈簧改變差壓變送器的零點(diǎn)，使得被測(cè)液位為零時(shí)，變送器的輸出為起始值(4mA)，因此稱(chēng)為零點(diǎn)遷移。它僅僅改變了變送器測(cè)量范圍的上、下限，而量程的大小不會(huì)改變。
    需要注意的是并非所有的差壓變送器都帶有遷移作用，實(shí)際測(cè)量中，由于變送器的安裝高度不同，會(huì)存在正遷移或負(fù)遷移的問(wèn)題。在選用差壓式液位變送器時(shí)，應(yīng)在差壓變送器的規(guī)格中注明是否帶有正、負(fù)遷移裝置并要注明遷移量的大小。
    (2)特殊介質(zhì)的液位、料位測(cè)量
差壓式液位變送器    ①腐蝕性、易結(jié)晶或高黏介質(zhì)  當(dāng)測(cè)量具有腐蝕性或含有結(jié)晶顆粒，以及黏度大、易凝固等介質(zhì)的液位時(shí)，為解決引壓管線腐蝕或堵塞的問(wèn)題，可以采用法蘭式差壓變送器，如圖4—11所示。變送器的法蘭直接與容器上的法蘭連接，作為敏感元件的測(cè)量頭1(金屬膜盒)經(jīng)毛細(xì)管2與變送器的測(cè)量室相連通，在膜盒、毛細(xì)管和測(cè)量室所組成的封閉系統(tǒng)內(nèi)充有硅油，作為傳壓介質(zhì)，起到使變送器與被測(cè)介質(zhì)隔離的作用。變送器本身的工作原理與一般差壓變送器完全相同。毛細(xì)管的直徑較小(一般內(nèi)徑在0.7～1.8mm)，外面套以金屬蛇皮管進(jìn)行保護(hù)，具有可撓性，單根毛細(xì)管長(zhǎng)度一般在5～11m可以選擇，安裝比較方便。法蘭式差壓變送器有單法蘭、雙法蘭、插入式或平法蘭等結(jié)構(gòu)形式，可根據(jù)被測(cè)介質(zhì)的不同情況進(jìn)行選用。
法蘭式差壓變送器測(cè)量液位時(shí)，同樣存在零點(diǎn)“遷移”問(wèn)題，遷移量的計(jì)算方法與前述差壓式相同。如圖4—11中H=0時(shí)的遷移量為
       △p= p 1- p 2=h1ρg +h2ρ0g
式中ρ0 ——毛細(xì)管中硅油密度。
    由于正、負(fù)壓側(cè)的毛細(xì)管中的介質(zhì)相同，變送器的安裝位置升高或降低，兩側(cè)毛細(xì)管中介質(zhì)產(chǎn)生的靜壓作用于變送器正、負(fù)壓室所產(chǎn)生的壓差相同，遷移量不會(huì)改變。
    ②流態(tài)化粉末狀、顆粒狀固態(tài)介質(zhì)  在石油化工生產(chǎn)中，常遇到流態(tài)化粉末狀催化劑在反應(yīng)器內(nèi)流化床床層高度的測(cè)量。因?yàn)榱鲬B(tài)化的粉末狀或顆粒狀催化劑具有一般流體的性質(zhì)，所以在測(cè)量它們的床層高度或藏量時(shí)，可以把它們看作流體對(duì)待。測(cè)量的原理也是將測(cè)
量床層高度的問(wèn)題變成測(cè)差壓的問(wèn)題。但是，在進(jìn)行上述測(cè)量時(shí)，由于有固體粉末或顆粒的存在，測(cè)壓點(diǎn)和引壓管線很容易被堵塞，因此必須采用反吹風(fēng)系統(tǒng)，即采用吹氣法用差壓變送器進(jìn)行測(cè)量。
      流化床內(nèi)測(cè)壓點(diǎn)的反吹風(fēng)方式如圖4—12所示，在有反吹風(fēng)存在的條件下，設(shè)被測(cè)壓力為痧，測(cè)量管線引至變送器的壓力為p2(即限流孔板后的反吹風(fēng)壓力)，反吹管線壓降為?p，則有p2= p+?p，看起來(lái)儀表顯示壓力p2較被測(cè)壓力高?p，但實(shí)際證明，當(dāng)采用限流孔板只滿(mǎn)足測(cè)壓點(diǎn)及引壓管線不堵的條件時(shí)，反吹風(fēng)氣量可以很小，因而?p可以忽略不計(jì)，即p2≈ p。為了保證測(cè)量的準(zhǔn)確性，必須保證反吹風(fēng)系統(tǒng)中的氣量是恒流。適當(dāng)?shù)卦O(shè)計(jì)限流孔板，使p2≤0.528 p1，并維持不發(fā)生大的變化，便可實(shí)現(xiàn)上述要求。
RSENSEESL模型此電感取決于所選的特定檢測(cè)電阻。某些類(lèi)型的電流檢測(cè)電阻，金屬板電阻，具有較低的ESL，應(yīng)優(yōu)先使用。相比之下，繞線檢測(cè)電阻由于其封裝結(jié)構(gòu)而具有較高的ESL，應(yīng)避免使用。一般來(lái)說(shuō)，ESL效應(yīng)會(huì)隨著電流的增加、檢測(cè)信號(hào)幅度的減小以及布局不合理而變得更加明顯。電路的總電感還包括由元件引線和其他電路元件引起的寄生電感。電路的總電感也受到布局的影響，因此必須妥善考慮元件的布局，不恰當(dāng)?shù)牟季挚赡苡绊懛€(wěn)定性并加劇現(xiàn)有電路設(shè)計(jì)問(wèn)題。
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