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換熱器流動傳熱性能模擬和等人釆用多孔介質模型對液態金屬換熱器和蒸汽發生器進行了數值模擬計算，并將得到的結果與試驗結果進行對比。考慮介質在管束間流動各項異性的特點，在分布阻力和體積多孔度的基礎上，提出了表面滲透度的概念，將其與試驗結果進行對比，取得了理想的結果。采用多孔介質模型，對電廠蒸汽冷凝器的工作特性進行了數值模擬計算。由于此模型的物理過程存在相變，導致模擬變得更加復雜，因而計算中采用了簡單的各向同性假設和一方程模型，并將其與試驗結果進行對比，結果吻合較好。

N Jiang和J Li對螺旋管式換熱器的壓力降進行了數值模擬研究。Ozkaya和Aradag等人[4]利用CFD軟件數值模擬研究了V字形密封板式換熱器的流動傳熱特性，模擬不同進出口溫度和質量流率的工況，得到了換熱器冷端和熱端的出口溫度和壓降，基于實驗數據，分析了不同努塞爾數和摩擦系數的相關性。Kotcioglu i和Nasiri KM等人應用理想換熱器模型進行數值模擬研究，使用修改后的k-‘湍流模型，得到矩形通道板翅縱向打斷、放大和收縮時的溫度、速度和壓力分布圖。

單弓形折流板管殼式換熱器物理模型復雜，因此選用適應性強的正四面體和金字塔形非結構化網格，使用GAMBIT劃分網格。網格的數量直接決定了計算速度和精度。網格過少，將不到流場的流動特性;網格過多，一方面會嚴重消耗計算機資源，另一方面大量的數值耗散積累會影響計算結果的正確性。所以進行網格的獨立性驗證時十分必要的。以一個單弓形折流板管殼式換熱器模型為例進行網格獨立性驗證。共三套網格:換熱器整體均為四面體，終網格數量為1,521,014個;殼程為四面體網格，管程及殼程進出口管為六面體網格，終網格數量為I ,952,621個;由面到體依次畫網格，終網格數量為2,175,849個。后面兩套網格計算結果相差小于60%綜合考慮計算精度與計算花費，選取第二套網格:終網格數量為1,952,621個。

管殼式換熱器運行過程中的速度矢量分布，在換熱器運行過程中，換熱器殼程入口段的速度矢量值在0.4m/s;川頁著折流板走向，換熱器殼程內砂的速度矢量值在0.6m/s至2m/s之間變化，在折流板上方的砂速度;在折流板逆向換熱器殼程內介質流動方向的背部，固體砂的速度矢量值，大約為0. I m/s。這是由于折流板的阻擋作用，降低了砂的速度。當砂粒徑較大更容易在速度降低區域形成砂沉積，衛比砂粒徑0.2m m時更為明顯。當砂粒徑為0.4mm，換熱器運行穩定時，管殼式換熱器殼程入u處的含砂率較高，大約在so%左右，殼程整體砂體積變化范圍在5%-20%之間，由于本次分析的砂粒徑較大，為0.4mm，故在殼程折流板根部有少量砂沉積，但沉積區占整個殼程的體積分數低于5%。