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移動4寸汽油水泵機組信息

對于給水泵的密封損壞的因素進行研究

檢修拆開泵與小汽機的聯軸器，對小機進行盤動180，而給水泵盤不動。修后啟動小汽機盤車（聯軸器拆開），重新啟動小汽機，偏心度為33m，后穩定在10m以下。檢修后，將1A汽泵與小機聯軸器裝好，重新啟動1A汽泵，投入盤車，偏心度為40m，很快回落到12m左右。子組啟動A汽泵，汽泵低壓側機械密封損壞，軸端有大量的水噴出，手動將1A小汽機跳閘。檢查發現：用來固定靜環的3條銷子斷了2條，靜環接合面幾乎碎裂（靜環的材料是硬石墨）。動環接合面與靜環一樣碎裂（材料為碳化鎢）。動環座外緣（水槽邊）與機械密封殼體的內圈相互磨損嚴重（材料均為不銹鋼）。動環座壓蓋螺絲松脫。

事故的主要原因從上述事故發生過程、處理經過和部件損壞情況來看，事故的主要原因有如下幾點。盤車盤不動的原因根據解體檢查情況可知，動環座外部磨損嚴重（具體部位如所示），轉子盤不動的主要原因是動環座與機械密封外殼內圈相互卡住。根據運行操作分析，過早停運盤車、過早放水且泵內長時間有余汽（正常情況下停泵放水約12h后才能夠開工），使小汽機轉子和泵軸受熱不均，從而使泵軸和小機轉子同時熱彎曲，其假想形狀如（轉子彎曲示意圖）所示。在泵的低壓端，由于此處的聯軸器為半繞性，剛好使小汽機轉子的熱彎曲與泵軸的熱彎曲疊加，致使泵軸彎曲變形較大，使得低壓端的動環套與機械密封座接觸而被卡?。ù颂庨g隙約0.5mm左右）。而高壓端由于有推力軸承限制，且只受泵軸的熱彎曲影響，故其彎曲變形不大，因此正常。當然也不完全排除有異物卡住動環套的可能。

根據汽泵的結構，在汽泵低壓側的機械密封前有一個浮動環的減壓裝置。它實際是一個迷宮式石墨環。泵里的給水經過減壓后才能到低壓側的機械密封。由于長時間的運行，導致浮動環的鋸齒狀密封齒磨損，間隙增大，削弱了它的減壓功能，導致給水對機封的沖擊增大，也是機封動環座與機封外殼內圈產生變形、發生磨損的原因。另外，停泵后未隔離閥門，小機在盤車時從泵的中間抽頭至再熱汽減溫水的管路由于其逆止門關閉不嚴，使再熱汽的汽水倒回泵體。由于管路出口離低壓側近，所以也會導致泵因為局部受熱不均而使低壓側機封處局部變形而產生磨損。機械密封動、靜環碎裂的原因動環座被卡住，是不會導致動靜環碎裂的。動、靜環的碎裂主要是由于斷水干磨造成的，產生的過程大概如下：當動、靜環卡死，人力無法盤動時，此時強行盤動轉子（用2t葫蘆拉），由于動環座的定位是通過軸上的鍵，而鍵與動環座鍵槽的裕量較大（鍵寬約5mm而鍵槽寬約18mm），在盤動動環座的同時，可能把動環座的定位銷盤松。在盤車時泵內壓力僅有0.5MPa，泵內壓力對動環套的推力不大，故定位銷仍能固定住動環套。當給水泵啟動時，先啟動前置泵，而前置泵啟動后，就使泵內壓力升至2.2MPa，泵內壓力對后加到中心點M上。

假設間隙的放電電壓為UG，UA1為過電壓保護時電流在A1上的殘壓，UA0為過電壓保護時電流在A0上形成的殘壓。為了解決對絕緣耐受能力較低的高壓電動機、干式變壓器等設備的過電壓保護，僅采用串聯一普通的放電間隙是不夠的，因為放電間隙要安全運行，必須要***一定值的工頻放電電壓，假設間隙的工頻放電電壓為UG，間隙的沖擊放電電壓為UC.眾所周知，間隙的沖擊系數K為大于或等于1，即：K=UC/2UG1.因此，即使保護器的殘壓設計的較低，仍由于間隙的沖擊放電電壓太高而無法和絕緣良好配合。所以JPB在設計時采用了電阻間隙的技術（即間隙并聯電阻），使沖擊系數小于1，從而實現了和低絕緣設備的良好配合，其原理如下：設間隙J的工頻放電電壓為Ue，沖擊放電電壓為UC，則其沖擊系數K=Uc/（2Ue）由于在間隙上并聯了一個電阻R1，其中在工頻時，間隙的容抗遠大于電阻R1的阻抗，這時間隙兩端的電壓取決于電阻R1的實際分壓值，工頻放電電壓為：在沖擊時，由于波前很陡，其等值頻率遠高于工頻，此時電路中間隙的容抗遠小于阻抗，電壓分布由容抗決定，故沖擊放電電壓基本不變，所以仍為UC，這時的沖擊這時它的沖擊系數就可以低于1了。